Пассивный скважинный датчик давления на основе технологии поверхностных акустических волн

  1. Аннотация
  2. 1. Введение
  3. Таблица 1
  4. 2. Дизайн и численное моделирование
  5. 2.2. Численное моделирование
  6. 3. Экспериментальная установка
  7. 4. Результаты и обсуждение
  8. 5. Вывод
  9. Подтверждения
  10. Вклад автора
  11. Конфликт интересов
  12. Рекомендации

Датчики (Базель). 2017 июл; 17 (7): 1635.

Получено 2017 г. 20 июня; Принято 2017 13 июля.

Лицензиат MDPI, Базель, Швейцария. Эта статья является статьей открытого доступа, распространяемой в соответствии с условиями лицензии Creative Commons Attribution (CC BY) ( http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/ ). Эта статья была цитируется другие статьи в PMC.

Аннотация

Датчик давления пассивной поверхностной акустической волны (SAW) был разработан для мониторинга давления в реальном времени в скважинных системах. Датчик пассивного давления состоит из резонатора SAW, который прикреплен к круглой металлической диафрагме, используемой в качестве датчика давления. В то время как мембрана отклоняется как функция приложенного давления, частотная характеристика изменяется из-за изменения параметров распространения SAW. Чувствительность и линейность датчика давления SAW были измерены на уровне 8,3 кГц / бар и 0,999 соответственно. Результаты эксперимента были подтверждены гибридным аналитически-численным анализом. Хорошие результаты в сочетании с прочным дизайном и упаковкой для жестких условий показали, что он является перспективным датчиком для промышленного применения.

Ключевые слова: датчик давления, скважинное применение, SAW-устройство, беспроводной датчик

1. Введение

В течение последних нескольких десятилетий использование систем мониторинга постоянных скважин переживает значительный рост в нефтегазовой промышленности [ 1 ]. Такая информация, как давление и температура в скважине, полезна для оптимизации добычи, а также помогает выявлять или избегать проблем, которые могут привести к нежелательному останову нефтяной скважины. В течение долгого времени технологии на основе кристаллов кварца и волоконной оптики доминировали на рынке скважинных манометров. Оба требуют использования скважинных кабелей (электрических или оптических), что увеличивает стоимость решения для мониторинга. В условиях спада в нефтегазовой отрасли, когда ожидается, что цены на нефть будут оставаться значительно ниже, чем в первой половине десятилетия, производители нефти приветствуют любое решение, обеспечивающее снижение затрат. Как следствие, использование беспроводной скважинной телеметрии приобретает все большее внимание в последние несколько лет [ 2 , 3 , 4 , 5 , 6 ]. Однако, чтобы полностью реализовать свой потенциал, беспроводные решения потребуют низкого энергопотребления, открывая окно возможностей для устройств на поверхностных акустических волнах (SAW) в системах мониторинга нефтяных скважин. В этом документе представлен пассивный датчик давления на основе SAW, разработанный для этих применений.

Первый датчик давления на основе SAW был предложен в 1975 году Reeder et al. [ 7 ]. Он состоял из преобразователей линии задержки SAW, изготовленных на поверхности мембраны, зависящей от давления, из кварца ST-X. Он был интегрирован в генератор, и его фазовая и временная задержка изменялись линейно с приложенным давлением. Несколько лет спустя, в 1997 году, Buff et al. [ 8 ] предложил аналогичную конструкцию датчика давления, но с использованием резонатора SAW вместо линии задержки. В этой конструкции использовался кварц сечением 36 ° Y и он мог накапливать электромагнитную энергию, улавливаемую антенной, таким образом, являясь пассивным датчиком давления. Универсальность приборов SAW также использовалась для измерения давления на почву, как было указано в 2014 году Wang et al. [ 9 ], который предложил пассивный беспроводной датчик SAW, состоящий из полого цилиндра с уплотнительной мембраной, в котором были изготовлены датчики SAW, создавая линию задержки. Более актуальное и успешное применение датчиков давления SAW в автомобильной промышленности в сочетании с системами контроля давления в шинах (TPMS). Датчики SAW встроены в колеса автомобиля и обеспечивают беспроводную связь с центральным транспондером. Эти датчики не требуют батареи, и это то, что называется TPMS второго поколения [ 10 ]. TPMS первого поколения также был основан на датчиках давления микроэлектромеханических систем (MEMS) и требовал батареи для подачи энергии на активный передатчик [ 11 ].

Альтернативные материалы, кроме кварца, были исследованы для изготовления датчика давления. В 2013 году Родригес-Мадрид и Ириарт [ 12 ] разработал высокочастотный (ГГц) датчик давления SAW для газов, изготовленных из нитрата алюминия (AlN) в качестве пьезоэлектрического материала, нанесенного на мембранную структуру нанокристаллического алмаза (NCD). Материалы позволили использовать датчик в высокотемпературных средах и достигли предельной чувствительности к давлению. Стремясь снизить себестоимость датчиков давления SAW, S. Grousset et al. [ 13 ] изображен подход на уровне пластин для переноса однослойного кристалла кварца на кремниевую подложку. Это позволило серийное производство, лучший контроль всех характеристик датчиков и лучшую интеграцию с электроникой.

Хотя большинство датчиков давления SAW были сконструированы как мембраноподобные устройства, в 2014 году Della Lucia et al. [ 14 ] предложил другой способ использования устройств SAW для этого приложения. Суть их конструкции заключалась в том, чтобы подвергать SAW-устройство нагрузке сжатия, а не изгибающей нагрузке, такой как та, которой подвергается мембрана. Упаковка содержала капсулу, в которой устройство фиксировалось и сжималось с помощью механического поршня, соединенного с мембраной. Под давлением мембрана давит на поршень, который, в свою очередь, сжимает SAW-устройство. Этот датчик давления был упомянут для использования в морской нефтяной и газовой промышленности, и он мог измерять давление в диапазоне от 0 до 1000 бар - намного выше верхнего предела давления вышеупомянутых конструкций.

Как можно заметить, максимальные значения рабочего давления, о которых сообщают большинство исследователей, обычно низкие. Поскольку механическая прочность используемых пьезоэлектрических материалов относительно низкая, датчики нельзя использовать для измерения высокого уровня давления. Это является ограничивающим фактором, когда желательно использовать эти датчики в условиях высокого давления, например, в стволе скважины, где условия давления могут достигать до 2700 бар в крайних случаях [ 15 ].

Таблица 1

Обзор основных параметров, связанных с датчиками давления на основе технологии поверхностных акустических волн (SAW).

Диапазон чувствительности автора (полоса) Технология подложки Wireless Reeder et al. [ 7 ] 44–145 ppm / bar 0–3,5 ST-X Quartz Delay Line No Buff et al. [ 8 ] 76 ppm / bar 0–10 35 Y Кварцевый резонатор Да Wang et al. [ 9 ] 330 кГц / полоса 0–4 AIN на сердечно-сосудистых заболеваниях Нанокристаллический 1-портовый резонатор № Родригес-Мадрид и Ириарт [ 12 ] 0,125 кГц / бар 0–1000 ST-X кварцевый 2-портовый резонатор No Della Lucia et al. [ 14 ] 203 Гц / бар 0–1034 ST-X кварцевый 2-портовый резонатор No Grousset et al. [ 13 ] 25,8 кГц / бар 0–4,8 AT-Cut Quartz (YXl) / 37 ° 1-портовый резонатор №

Чтобы измерить значения давления в районе 100 бар с относительно повышенной чувствительностью, мы предлагаем альтернативный способ развертывания приборов SAW для измерения давления. Прикрепляя резонатор SAW к металлической мембране, предварительно рассчитанной на давление до 200 бар, можно преодолеть ограничение механической прочности кварцевых мембран. Уровни деформации в мембране не достигают вредных значений, поэтому прибор SAW сохраняется в безопасности. Конструкция также включает пассивную и беспроводную работу датчика.

2. Дизайн и численное моделирование

2.1. дизайн

Принцип работы этого датчика - обнаружение деформации, создаваемой приложенным давлением на круглую диафрагму, оснащенную резонатором SAW. Датчик давления устанавливается непосредственно на оправке, специально разработанной для размещения до двух преобразователей. Диафрагма была сконструирована таким образом, чтобы она оставалась отсоединенной от деформаций оправки.

Как показано на рисунке, датчик давления состоит из основания, диафрагмы, крышки и резонатора SAW. Все металлические детали, разработанные и обработанные в нашей лаборатории, были изготовлены из нержавеющей стали AISI 316, кроме диафрагмы, которая была изготовлена ​​из Inconel ™ 718. Материал мембраны был термически обработан для достижения его максимальной прочности (отверждение при 718 °). С). Также показана оправка, предназначенная для размещения датчика давления. Пунктирная красная линия указывает место, где они должны быть размещены. Основные части датчика схематично показаны в разобранном виде. Деталь «А» показывает изображение основания с уже оснащенной диафрагмой.

Датчики (Базель)

Датчик давления в сборе. Детально А : диафрагма, установленная в основании. Детально B : вид сверху датчика SAW.

Основание имеет пазы для уплотнительных колец и опорных колец (изготовлены из фторэластомера, выпускаемого под маркой Viton®). Эти уплотнительные кольца выполняют две функции: во-первых, изолировать нижнюю камеру диафрагмы, на которую воздействует измеряемое давление, от верхней камеры, оснащенной резонатором SAW; во-вторых, изолировать диафрагму от деформаций, исходящих от основания и крышки преобразователя, и избежать смещения положения. Что касается крышки, она защищает диафрагму от отсоединения и защищает ПАВ от любых возможных загрязнений. SAW-устройство, показанное в деталях «B», прикрепленное к верхней поверхности диафрагмы, является резонатором конфигурации с одним портом, работающим на частоте 433,92 МГц. Он состоит из одного встречного преобразователя (IDT) и двух блоков отражателей на кварцевой пьезоэлектрической подложке с вырезом ST с акустической апертурой 0,2 мм и шагом 1,5 мкм. По сути, IDT представляет собой серию чередующихся металлических электродов, ответственных за генерацию поверхностных волн.

2.2. Численное моделирование

Хотя распределение деформации в жестко зажатой диафрагме при равномерном давлении хорошо изучено, мы решили провести численное моделирование, чтобы лучше понять распределение и эффективную деформацию, передаваемую от диафрагмы к резонатору SAW. Мы использовали программное обеспечение ANSYS Workbench 16.0 для анализа методом конечных элементов (FEA) для анализа деформаций, передаваемых на устройство SAW, когда на мембрану воздействуют давления до 100 бар. Следующие параметры были использованы в качестве входных данных при моделировании:

  • Диафрагма: смоделирована как сталь AISI 316, с толщиной и диаметром 0,6 и 15 мм соответственно.

  • Адгезивный слой: считается изотропным материалом толщиной 30 мкм с модулем Юнга 3,5 ГПа.

  • Резонатор SAW: ширина 0,7 мм, длина 3,6 мм и толщина 0,35 мм, и смоделирован как кварцевый материал, вырезанный из ST, с направлением распространения волны, параллельным радиальному направлению.

Каждый домен был связан с тетраэдрическими элементами, в частности, с элементом SOLID187, который является трехмерным 10-узловым тетраэдром. Общее количество узлов в модели FE было 411128.

a показывает поле радиальной деформации в системе диафрагма-SAW, а на вставке - детали сетки, окружающей SAW. b показывает распределение радиальной деформации вдоль продольной оси устройства SAW для различных значений давления на верхней поверхности. Заштрихованная серая область соответствует области IDT, из которой запускаются поверхностные волны. Максимальное отклонение деформации между центральной точкой и ребром IDT составляет примерно 6% от полной шкалы.

( a ) Распределение радиальной деформации (на вставке: плотность сетки, близкая к SAW-устройству). ( б ) Распределение радиальной деформации на верхней поверхности устройства SAW при повышении давления.

3. Экспериментальная установка

Для того чтобы охарактеризовать реакцию датчика на давление, датчик был привинчен к сосуду под давлением с помощью стыковки с оправкой, предназначенной для полевых испытаний. Для этой цели в качестве стандарта использовались калиброванный прибор для измерения собственного веса, приобретенный у DH-Budenberg (580) (Солфорд, Манчестер, Англия), и манометр, приобретенный у Fluke (700P29) (Эверетт, Вашингтон, США), соответственно, в качестве стандарта. и эталон давления. Резонансную частоту контролировали с использованием векторного сетевого анализатора (VNA), приобретенного у Keysight (E5061B) (Bayan Lepas, Penang, Malaysia).

Настройка испытания давлением показана в. Порт тестера собственного веса соединен с входным отверстием оправки. Выходное отверстие оправки соединено с манометром. В одной из вставок на рисунке можно увидеть антенны, используемые для тестов производительности беспроводной связи. Устройство беспроводной связи состоит из пары пользовательских дипольных антенн со смещением 5 см, использующих оправку в качестве заземляющей плоскости. Выходная мощность и количество точек ВНА были установлены на 10 дБм и 1601 соответственно.

Установка для испытаний давлением: в левой вставке диафрагма оснащена SAW; в центре рисунка вид сбоку оправки с антеннами; и в правом верхнем углу - график одного из циклов нагрузки.

Кроме того, на левой вставке изображена верхняя поверхность диафрагмы, оснащенная резонатором SAW.

Все эксперименты проводились при комнатной температуре (25 ° С). Нагрузка под давлением увеличивалась шаг за шагом, примерно за семь шагов, максимум до 96 бар. Каждый шаг выдерживался в течение 3 минут и одновременно контролировался манометром и ВНА. Чтобы проверить воспроизводимость датчика, были проведены три теста циклической нагрузки.

4. Результаты и обсуждение

а показывает частотную характеристику датчика, измеренную при различных уровнях давления (от 0 до 97 бар) и при температуре 25 ° C. Мы четко видим сдвиг в резонансной частоте при увеличении приложенного давления. Калибровочная кривая для датчика воспроизводится в b, где представлены изменения частоты, соответствующие параметру S11 рассеяния. Существует линейная зависимость частоты от давления с расчетной чувствительностью 8,4 кГц / бар. Такое поведение является ожидаемым, поскольку деформационный отклик диафрагмы на давление является линейным, и перенос деформации происходит от диафрагмы к резонатору SAW.

Такое поведение является ожидаемым, поскольку деформационный отклик диафрагмы на давление является линейным, и перенос деформации происходит от диафрагмы к резонатору SAW

( а ) Кривая S11 для всех приложенных давлений. ( б ) Сравнение изменения резонансной частоты ПАВ как функции калибровочной кривой давления при температуре окружающей среды (25 ° C).

Эти результаты сравнивались с аналитической формулой, представленной Sinha et al. [ 16 ] для поведения частоты резонатора SAW, испытывающего двухосную деформацию. Их методология учитывала случай круглого пьезоэлектрического диска, на который воздействовала нормальная сила, где резонатор ПАВ был построен непосредственно на его вершине. В нашем случае чувствительный элемент (резонатор ПАВ) прикреплен к круглой металлической диафрагме, которая передает клей изгибу ПАВ через резонатор ПАВ. Переданная деформация вызывает изменения шага встречно-стержневого преобразователя, упругих постоянных и плотности распространяющейся среды. Выражение для прогнозирования общего дробного изменения частоты может быть задано выражением

где f - опорная частота, ε 11 - деформация в направлении распространения волны, а ε 33 - деформация, перпендикулярная направлению распространения. Соответствующие ε 11 и ε 33 были получены из численного моделирования, описанного в Раздел 2.2 , Красная кривая в b, основанная на приведенном выше уравнении, почти на 20% более чувствительна к деформации. Расхождение между нашими экспериментальными результатами и результатами, полученными Sinha et al. [ 16 ] может быть связано с более низкими характеристиками переноса деформации в конфигурации датчика. Напряжение в диафрагме частично поглощается адгезивом при его передаче в резонатор SAW, и, таким образом, определяется только часть общего напряжения мембраны.

Чтобы проверить и понять эти несоответствия, образцы для испытаний на растяжение были оснащены тем же типом ПАВ и клеем, которые использовались при разработке представленного датчика давления. В этом случае результаты растяжения сравнивались с другой аналитической формулой, предложенной Синхой и Локком [ 17 ]. Аналогичные расхождения наблюдались, подтверждая, что разногласия эффективно связаны с характеристиками переноса деформации конфигурации датчика.

Наконец, датчик был охарактеризован для температур в диапазоне от 30 до 70 ° C. показывает нелинейный отклик относительного дрейфа частоты в зависимости от температуры. Квадратный фитинг показывает значение температурного коэффициента второго порядка -37 ppb / ° C. Это немного выше, чем температурный коэффициент второго порядка для кварца, резанного ST (т.е. около -34 ppb / ° C). Эта небольшая разница может быть результатом взаимодействия материалов с несовпадающими коэффициентами теплового расширения, такими как кварц, нержавеющая сталь и клей.

Эта небольшая разница может быть результатом взаимодействия материалов с несовпадающими коэффициентами теплового расширения, такими как кварц, нержавеющая сталь и клей

Изменение резонансной частоты SAW как функции температуры (25 ° C).

5. Вывод

Другие авторы уже продемонстрировали применимость датчиков давления на основе резонаторов SAW; однако низкая механическая прочность кварца ограничивает максимальное рабочее давление датчиков и ограничивает их применение. В этой статье мы предложили и продемонстрировали беспроводной датчик давления на основе резонатора SAW с выдающимися результатами в отношении баланса между рабочим диапазоном и чувствительностью. Чувствительность к линейному давлению оценивалась в 8,3 кГц / бар, а измеренное значение температурного коэффициента второго порядка составляло -37 ppb / ° C.

Хотя датчик был протестирован только при температуре до 70 ° C, существующая конструкция может быть улучшена для обеспечения более высоких температур. Можно использовать резонатор SAW, изготовленный на подложке из лангасита, который, как было доказано, работает при температуре 500 ° C [ 18 ], и приклейте его к диафрагме с помощью клея для керамического цемента. Этот тип клея выдерживает высокие температуры и успешно используется для установки резистивных тензодатчиков. Эта комбинация была продемонстрирована в работе [ 19 ], в котором описано поведение высокотемпературного датчика деформации SAW, и сообщили о низких значениях гистерезиса.

Численный анализ в сочетании с аналитической формулой был использован для изучения поведения изменения частоты при различных распределениях деформации, и были обнаружены расхождения. Первоначально не было ясно, является ли ошибка результатом гибридного анализа или экспериментальных измерений. Однако результаты испытаний на растяжение подтвердили, что разногласия были связаны главным образом с характеристиками коэффициента переноса деформации.

Подтверждения

Это исследование было профинансировано Shell Brazil в рамках проекта BG-40 и получило финансовую поддержку в области образования от Технологического развития (CNPq) и Координации по улучшению кадров высшего образования (CAPES).

Вклад автора

SMMQ и SWOF разработали датчик давления SAW и провели эксперименты; VLT выбрал приборы и собрал экспериментальную установку; RAWL и AMBB разработали оправку и диафрагму и провели численное моделирование. Все авторы внесли свой вклад в написание рукописи.

Конфликт интересов

Авторы объявили, что нет никаких конфликтов интересов.

Рекомендации

1. Джейкобс С., Доннелли Дж. Преодоление технологической пропасти: постоянный скважинный мониторинг. J. Pet. Technol. 2011; 63: 26–30. doi: 10.2118 / 0711-0026-JPT. [ CrossRef ] [ Google ученый ] 2. Акар С., Альжифри А., Беккуче Ю., Маалей М., Нвагбогу И., Ваннуффелен С. Оптимизация операций по тестированию пласта с помощью скважинной беспроводной телеметрической системы; Материалы Международной нефтегазовой технологической конференции; Доха, Катар. 19–22 января 2014 года. [ Google ученый ] 3. Агилар С., Хоторн А. Применение беспроводной телеметрической системы в реальном времени в скважинах на глубоководных скважинах в Мексиканском заливе; Материалы Оффшорной Технологической Конференции; Хьюстон, Техас, США. 1–4 мая 2017 года. [ Google ученый ] 4. Карпентер С. Обзор технологий беспроводной связи в скважине. J. Pet. Technol. 2015; 67: 121–123. doi: 10.2118 / 0315-0120-JPT. [ CrossRef ] [ Google ученый ] 5. Налдретт Г., Асен Т.И. Беспроводной ствол скважины - путь вперед. J. Pet. Technol. 2012; 64: 34–35. doi: 10.2118 / 0512-0034-JPT. [ CrossRef ] [ Google ученый ] 6. Уильямс Б., Броу Р.Б. Беспроводное наблюдение за водохранилищами в глубоководных скважинах Материалы конференции SPE по глубоководному бурению и заканчиванию скважин; Галвестон, Техас, США. 20–21 июня 2012 года. [ Google ученый ] 7. Reeder TM, Cullen DE, Gilden GK SAW Генераторы давления; Материалы IEEE Ультразвуковой симпозиум; Лос-Анджелес, Калифорния, США. 22–24 сентября 1975 года. [ Google ученый ] 8. Бафф В., Руско М., Горолл Е., Эренпфордт Дж., Вандал Т. Универсальный датчик давления и температуры SAW для беспроводных приложений; Материалы IEEE по ультразвуковому симпозиуму; Торонто, ОН, Канада. 5–8 октября 1997 г. [ Google ученый ] 9. Ван Х., Се Л., Ли Дж., Син Дж., Канг С. Разработка и моделирование нового беспроводного пассивного ПАВ датчика давления почвы; Материалы 26-й Китайской конференции по контролю и принятию решений; Чанша, Китай. 31 мая - 2 июня 2014 года. [ Google ученый ] 10. Tianli L., Hong H., Gang X., Kemin Z., Licun F. Микросенсор давления и температуры на основе поверхностной акустической волны в TPMS. В кн .: Диссанаяке Д., редактор. Акустические волны. 1-е изд. Том 1 InTech; Риека, Хорватия: 2010. [ Google ученый ] 11. Чжу В., Аханчян А., Меджлис Б.Ю. Разработка системы мониторинга состояния шин (TCMS) на основе MEMS-датчиков. IEEE Intern. Conf. Semicond. Электрон. 2004; 1: 350-353. doi: 10.1109 / SMELEC.2004.1620903. [ CrossRef ] [ Google ученый ] 12. Родригес-Мадрид Дж. Г., Ириарте Г. Ф., Уильямс О. А., Калле Ф. Высокоточные датчики давления на основе приборов SAW в диапазоне ГГц. Sens. Actuators A Phys. 2013; 189: 364–369. doi: 10.1016 / j.sna.2012.09.012. [ CrossRef ] [ Google ученый ] 13. Grousset S., Augendre E., Benaissa L. SAW-датчик давления на основе монокристаллического кварцевого слоя, перенесенного на кремний; Материалы Объединенного европейского форума по частотам и времени и Международного симпозиума по частотному контролю; Прага, Чехия. 21–25 июля 2013 г. [ Google ученый ] 14. Люсия Ф.Д., Замбрози П., Фразатто Ф., Пьяццетта М., Гобби А. Разработка, изготовление и характеристика датчиков давления пилы для экстремальных условий эксплуатации. Proc. Eng. 2014; 87: 540–543. doi: 10.1016 / jpropro.2014.11.544. [ CrossRef ] [ Google ученый ] 15. Белани А., Орр С. Системный подход к агрессивным средам. Soc. Pet. Eng. 2008; 60: 34–39. doi: 10.2118 / 0708-0034-JPT. [ CrossRef ] [ Google ученый ] 16. Синха Б.Л., Тански В.Д., Лукашек Т., Баллато А. Влияние смещающих напряжений на распространение поверхностных волн. J. Appl. Phys. 1985; 57: 767–776. doi: 10.1063 / 1.334725. [ CrossRef ] [ Google ученый ] 17. Синха Б.К., Локк С. Ускорение и вибрационная чувствительность приборов на ПАВ. IEEE Trans. Ultrason. Ferroelectr. Freq. Контроль. 1987 год; 34: 29–38. doi: 10.1109 / T-UFFC.1987.26908. [ PubMed ] [ CrossRef ] [ Google ученый ] 18. Шу Л., Пэн Б., Ян З., Ван Р., Дэн С., Лю Х. Влияние слоя покрытия AlN на высокотемпературные характеристики лангаситовых датчиков ПАВ. Датчики. 2016; 16: 1436. doi: 10,3390 / s16091436. [ PMC бесплатная статья ] [ PubMed ] [ CrossRef ] [ Google ученый ] 19. Шу Л., Пэн Б., Ян З., Ван Р., Дэн С., Лю Х. Высокотемпературный SAW беспроводной тензодатчик с лангаситом. Датчики. 2015; 15: 28531–28542. doi: 10,3390 / s151128531. [ PMC бесплатная статья ] [ PubMed ] [ CrossRef ] [ Google ученый ] Статьи от Sensors (Базель, Швейцария) предоставлены здесь благодаря Междисциплинарному Цифровому Издательскому Институту (MDPI)

Реклама

Навигация по сайту

ВАЗ 2115
ВАЗ 2112
ВАЗ 21074
Ходовая

Календарь

«     Июль 2016    »
Пн Вт Ср Чт Пт Сб Вс
 
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31